Plan de montaje de andamios interiores de gran altura
(1) Descripción general del proyecto:
Este proyecto está ubicado en la ciudad de Juxi, distrito de Ouhai, ciudad y El taller de ferretería 4# es el cuarto. El área de construcción de la estructura de 1 piso es de 18196.79M2, y el área de construcción de la estructura de cinco pisos del taller de ropa 11# es de 16223.48M2. El proyecto fue diseñado por Shanghai Engineering Survey and Design Co., Ltd., construido por Jinzhou Group Foreign Trade Industrial Co., Ltd. y construido por Municipal Jiehua Construction Engineering Co., Ltd.
(2) Proceso de construcción:
Coloque los postes de barrido → levante los postes verticales uno por uno y luego fíjelos con los postes de barrido → instale pequeños postes horizontales de barrido y conéctelos con los postes verticales o postes de barrido Sujete las piezas → instale la barra transversal grande en el primer paso (fije con cada poste vertical) → instale la barra transversal pequeña en el primer paso → instale la barra transversal grande en el segundo paso → instale la barra transversal pequeña en el segundo paso → agregue soportes diagonales temporales (el extremo superior se fija a la barra transversal grande en el segundo paso y se puede quitar después de instalar dos varillas de pared de conexión) → Instale las barras transversales grandes y pequeñas en el tercer y cuarto paso → Varillas de pared de conexión → Conexión de varillas verticales → Agregar tirantes de tijera → Pavimentación de piezas de andamio
(3) Detalles técnicos
El andamio en este proyecto utiliza tubos de acero de andamio φ48, con un espesor de pared de 3,5 mm, un distancia vertical de 1800 mm y una distancia horizontal de 1000 mm. El piso inferior está provisto de soportes verticales y horizontales. Organizar una inspección de aceptación del andamio interno, realizar registros de aceptación e implementar la firma de la persona responsable. Los andamios internos deben operarse de acuerdo con las especificaciones pertinentes. El travesaño pequeño se coloca cerca del poste vertical y descansa sobre el travesaño grande. Se pueden agregar pequeñas barras transversales entre los postes verticales según sea necesario, pero las barras pequeñas cerca de los postes verticales no se deben quitar bajo ninguna circunstancia.
(4) Protección de seguridad
Debe ser montado por trabajadores calificados bajo la supervisión de personal de seguridad y personal técnico; la inspección de los andamios incluye inspección de aceptación, inspección regular e inspección especial; durante el uso, la carga en el estante debe controlarse estrictamente y distribuirse lo más uniformemente posible para evitar la sobrecarga local o general al usarlo, se debe prestar especial atención al mantenimiento de la estructura y condición original del estante, y está estrictamente prohibido; desmantelar arbitrariamente miembros estructurales, amarres de paredes e instalaciones de protección.
(5) Precauciones
1. Instalar según el plano estructural y las dimensiones prescritos.
2. Apriete las fijaciones.
3. No se pueden utilizar varillas deformadas y sujetadores no calificados (con grietas, tamaño inadecuado, sujeción inestable, etc.).
4. Los trabajadores de montaje deberán utilizar cinturones de seguridad. Corrija las desviaciones verticales y horizontales de los postes en cualquier momento para evitar desviaciones excesivas.
5. Para los bastidores exteriores sin terminar, al terminar el trabajo todos los días, asegúrese de que los bastidores estén estables para evitar accidentes. En circunstancias normales, a los trabajadores no se les permite realizar operaciones de construcción en los estantes.
(6) Libro de cálculo del marco de soporte alto para tubos de acero con sujetadores de encofrado de vigas
El cálculo del marco de soporte alto se refiere a las "Especificaciones técnicas de seguridad para andamios con tubos de acero con sujetadores en la construcción" ( JGJ130-2001).
Los soportes de encofrado con una altura de soporte de más de 5 metros se denominan soportes altos de tubos de acero tipo sujetador. Hay omisiones importantes en las especificaciones de cálculo para marcos de soporte altos, lo que hace que sea extremadamente fácil realizar cálculos. resultados que no pueden garantizar plenamente la seguridad. Este libro de cálculo también hace referencia a "Tecnología de la construcción" 2002.3 "Seguridad del diseño y uso del marco de soporte alto del encofrado de tuberías de acero con sujetadores" como referencia para los diseñadores de andamios.
La altura de montaje del soporte de encofrado es de 5,3 metros.
Las dimensiones básicas son: sección de la viga B×D=240mm×570mm, y la distancia horizontal del poste de soporte de la viga (. dirección del vano) l=1,20 metros, la distancia de paso de los postes verticales es h=1,50 metros,
Figura 1 Vista en alzado simplificada del marco de soporte del encofrado de vigas
El tipo de acero La tubería utilizada es de 48×3,5.
1. Cálculo del travesaño grande soportado por la parte inferior de la viga.
La carga que actúa sobre el travesaño grande incluye la carga de peso propio de la viga y el encofrado, carga viva de construcción. , etc., que se transmiten a través de la carga concentrada de la madera.
1. Cálculo de la carga de la madera:
(1) Peso propio de la viga de hormigón armado (kN):
q1 = 25.000×0.700×0.300× 0,300= 1,575kN
(2) Carga propia del encofrado (kN):
q2 = 0,350×0,300×(2×0,700,300)=0,179kN
(3) La carga viva es el valor estándar de la carga de construcción y la carga (kN) generada cuando se sacude el hormigón: Después del cálculo, el valor estándar de la carga viva P1 = (1.004.000)× 0.300×0.300=0.450kN
2. Cálculo de la fuerza concentrada transmitida por corrugaciones cuadradas de madera:
P = (1.2×1.575+1.2×0.179+1.4×0.450)/2= 1.367kN
3. Cálculo de resistencia de la barra horizontal grande: La barra transversal grande se calcula de acuerdo con la viga simplemente apoyada bajo la carga concentrada. La carga concentrada P se toma para tomar la fuerza de transmisión del cuadrado de madera. P=1,37kN El diagrama de cálculo de la barra transversal grande es el siguiente:
El tubo de acero que soporta la parte inferior de la viga se calcula de acuerdo con La fórmula de cálculo de una viga simplemente apoyada
<. p>Donde n=1.20/0.30=4 La fuerza de reacción en el apoyo se obtiene mediante el cálculo de una viga simplemente apoyadaRA = RB=(4-1)/2 ×1.37+1.37=3.42kN
La fuerza máxima transmitida al poste vertical es 2×2,05+1,37=5,47kN
El momento flector máximo Mmax=4/8×1,37×1,20 =0,82kN.m
Esfuerzo de sección =0,82×106/4491,0=182,65N/mm2
La resistencia calculada de la viga de soporte horizontal es inferior a 205,0N/mm2, ¡lo que cumple con los requisitos!
2. Cálculo de pequeños travesaños que soportan los fondos de las vigas. Los pequeños travesaños sólo cumplen una función estructural y se conectan a los postes verticales mediante fijaciones.
3. Cálculo del antideslizante del sujetador: Cuando el poste horizontal longitudinal o transversal se conecta al poste vertical, la capacidad de carga antideslizante del sujetador se calcula de acuerdo con la siguiente fórmula (Especificación 5.2. 5):
R ≤ Rc
Entre ellos, Rc: el valor de diseño de la capacidad de carga antideslizante del sujetador, que es 8,0 kN; valor de diseño de la fuerza vertical;
En el cálculo, R toma la fuerza máxima de reacción del soporte, R = 5,47 kN. El cálculo de diseño de la capacidad de carga antideslizante de un solo sujetador cumple con los requisitos. el sujetador en ángulo alcanza 40-65 N.m, la prueba muestra que: un solo sujetador se deslizará bajo una carga de 12 kN, y su capacidad de carga antideslizante puede ser de 8,0 kN; los sujetadores dobles se deslizarán bajo una carga de 20 kN; La capacidad de carga antideslizante puede ser de 12,0 kN.
IV.Cálculo de la estabilidad del poste vertical:
Fórmula de cálculo de la estabilidad del poste vertical
Entre ellos, N——el valor de diseño de la presión axial del poste vertical, incluye: la fuerza máxima de reacción de soporte de la barra transversal N1 = 5,47 kN (ya incluye el factor de combinación 1,4)
El peso propio del tubo de acero del andamio N2 = 1.4×0.129×3.600=0.524kN
El peso propio del encofrado de hormigón del piso N3=2.100kN
N = 5.468+0.524+2.100=8.093kN
——El coeficiente de estabilidad del poste vertical de compresión axial está determinado por la relación de esbeltez l0/i que se obtiene consultando la tabla;
i —— Calcule el radio de giro de la sección transversal del poste vertical (cm); i = 1,60
A —— El área transversal neta del poste vertical (cm2) A = 4,24
W —— Momento de resistencia de la sección neta del poste vertical (cm3); W = 4,49
—— Valor calculado de la resistencia a la compresión del poste vertical de tubería de acero (N/mm2); — Valor de diseño de la resistencia a la compresión del poste vertical de tubería de acero (N/mm2); [f] = 205,00
l0 —— Longitud calculada (m
Si el "Fast Fastener" "Se sigue completamente la especificación" y no se considera el marco de soporte alto, se calcula mediante la fórmula (1) o (2)
l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a)(2 )
k1 —— Calcule el coeficiente adicional de longitud, el valor es 1.163 según la Tabla 1;
u —— Calcule el coeficiente de longitud, consulte la Tabla 5.3.3 de "Especificaciones de fijación" "; u = 1,75
a - la longitud desde el extremo superior del poste vertical que se extiende desde la línea central del poste horizontal superior hasta el punto de apoyo del encofrado; a = 0,30 m; el resultado del cálculo de fórmula (1): = 96,85, la estabilidad del poste vertical Cálculo de estabilidad < [f], cumple con los requisitos. Resultado del cálculo de fórmula (2): = 48,80, Cálculo de estabilidad del poste < [f], cumple con los requisitos !
Si se tiene en cuenta el factor de seguridad del marco de soporte alto, es adecuado calcularlo mediante la fórmula (3)
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— Cálculo del coeficiente adicional de longitud, el valor es 1.000 según la Tabla 2
El resultado del cálculo de la fórmula (3): = 64,13, el cálculo de estabilidad del poste vertical; < [f], cumple con los requisitos. El marco de carga del encofrado debe intentar utilizar muros de corte o columnas como piezas de conexión de la pared; de lo contrario, existen riesgos para la seguridad.
Tabla 1 Coeficiente adicional k1 para la longitud calculada de la ménsula de encofrado
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Distancia de paso h (m) h≤0,9 0,9 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 ——————————————————————————————————— —— — Tabla 2 Coeficiente adicional k2 para la longitud calculada de la ménsula de encofrado ———————————————————— ——————— —————————————— Alto(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a o u1h( m) 1,35 1,0 1,014 1,026 1,039 1,042 1,054 1,061 1,081 1,092 1,113 1,137 1,155 1,173 1,44 1,0 1,012 22 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1,129 1,149 1,53 1,0 1,007 1,015 1,024 1,031 1,039 1,047 1,055 1,062 1,079 1,097 1,114 1,132 1,62 1,0 1,007 4 1,021 1,029 1 ,036 1,043 1,051 1,056 1,074 1,090 1,106 1,123 1,80 1,0 1,007 1,014 1,020 1,026 1,033 1,040 1,046 1,052 1,067 1,081 1,096 1,111 1,92 1,0 1,007 1,012 1,018 1,024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1,022 1,029 1,035 1,039 1,044 1,060 1,073 1,087 1,101 2,25 1,0 1,007 1,010 1,016 1,020 1,027 1,032 1,037 1,042 1,070 1,081 1,094 2,70 1,0 1,007 1,010 1,016 1,020 1,027 1,032 1,037 1,042 1,053 1,066 1,078 1,091 —— —————————————————————————————————————— —— Consulte la tabla anterior "Diseño y uso seguro de marcos de soporte altos de encofrado de tubos de acero tipo sujetador" 5. Requisitos de construcción y construcción para marcos de soporte altos de encofrado de vigas y pisos [Experiencia en ingeniería]: Además de cumplir con el "Sujetador". Especificaciones del marco" Además de los requisitos relevantes, también se deben considerar los siguientes: 1. Requisitos estructurales para los soportes del encofrado: a. El marco de soporte alto del encofrado de placa de viga puede usar un solo poste vertical o dos postes verticales según la carga de diseño. b. Los postes verticales deben estar completamente espaciados de acuerdo con la distancia del escalón. Instale postes horizontales de dos direcciones para garantizar una rigidez de diseño suficiente en ambas direcciones. c. Se puede utilizar el espaciado, pero sólo es aconsejable cambiar el espaciado en una dirección y dejar la otra dirección sin cambios. 2. Diseño de escalones de poste: a. Cuando la carga estructural del marco no cambia mucho en la fuerza axial a diferentes alturas del poste, se pueden usar configuraciones de escalón iguales cuando hay una capa de refuerzo en el medio; el soporte es muy alto, la fuerza axial aumentará a lo largo del poste si la distribución de altura cambia mucho, puede usar una configuración de paso variable con una parte inferior más pequeña y una parte superior más grande, pero el cambio no debe ser demasiado; La distancia entre escalones del marco de soporte alto es preferiblemente de 0,9 a 1,5 m y no debe exceder los 1,5 m. 3. Diseño de la capa estructural integral: a. Cuando la altura del marco de soporte es ≥ 20 m o la relación de aspecto lateral es ≥ 6, es necesario configurar una capa de refuerzo horizontal integral simple o doble; La capa de refuerzo puede ser cada 4-6 metros. Se colocan barras diagonales horizontales o tirantes de tijera a lo largo de la capa estructural horizontal y deben conectarse a los postes verticales. El número de capas de barras diagonales debe ser mayor que 1/3 del número total de. c. Se instalan capas dobles de refuerzo horizontal a intervalos en la parte superior y media del marco de soporte, y se colocan barras diagonales verticales cada 10-15 m alrededor y en el medio. es una capa estructural espacial con mayores limitaciones de rigidez y deformación d. En cualquier caso, la parte superior e inferior del marco de soporte alto (que barre el piso La capa de asentamiento del poste) debe estar provista de una capa de refuerzo horizontal. 4. Diseño de tirantes de tijera: a. La fachada exterior alrededor del soporte debe estar completamente equipada con tirantes de tijera. b. La parte media se puede configurar cada 10-15 m según las necesidades y el tamaño del marco. 5. Diseño del punto de soporte superior: a. Lo mejor es colocar una placa de soporte en la parte superior del poste vertical, y su altura desde la barra horizontal superior del soporte no debe ser superior a 400 mm. El punto de soporte está ubicado en la barra horizontal superior, debe estar cerca del poste vertical y no debe medir más de 200 mm. c. Se debe verificar que los sujetadores de conexión que sostienen la barra horizontal y la barra vertical sean antideslizantes; Cuando la carga de diseño N≤12kN, se pueden utilizar sujetadores dobles; cuando la carga de diseño es superior a 12kN, se debe utilizar el método de elevación. 6. Requisitos para el montaje de marcos de soporte: a. Instalar en estricta conformidad con las dimensiones de diseño. Las juntas de los postes verticales y los postes horizontales deben estar escalonadas y configuradas en diferentes capas del marco. los postes verticales y la desviación horizontal de los postes horizontales son menores que los requisitos de la "Especificación del bastidor de sujetadores" c. Asegúrese de que la calidad de cada sujetador y tubería de acero cumpla con los requisitos. El par de apriete de cada sujetador debe controlarse a 45-. No se pueden seleccionar tuberías de acero de 60 N.m que se hayan deformado después de un uso prolongado. d. 7. Requisitos para el uso en construcción: a. Diseñe cuidadosamente el plan de vertido de hormigón para garantizar una carga equilibrada durante la construcción del soporte del encofrado. Es mejor adoptar un método de vertido que se extienda desde el centro hacia ambos lados. la carga de construcción no debe exceder la carga de diseño. Se deben tomar las medidas de control correspondientes cuando ocurre la carga máxima, y no se pueden apilar barras de acero y otros materiales sobre los soportes durante el proceso de vertido, enviar personas para verificar las condiciones de los soportes; y soportes, y resolver oportunamente cualquier hundimiento, holgura y deformación. Libro de cálculo de soporte de encofrado de columnas 1. Valor estándar de carga del encofrado de columnas: La verificación de resistencia debe considerar la presión lateral del concreto recién vertido y la carga generada al verter el concreto; La verificación sólo considera la presión lateral del concreto recién vertido. La fórmula de cálculo para la presión lateral del hormigón recién vertido es el valor menor de la siguiente fórmula: Entre ellos, la densidad de gravedad del hormigón, tomada como 24.000 kN/m3; t - el hormigón recién vertido Cuando el tiempo de fraguado inicial es 0 (sin datos), tome 200/(T+15) y tome 6.600h T - la temperatura de entrada al molde del hormigón, tome 15.000; ℃; V —— Velocidad de vertido del hormigón, tome 2.900 m/h H —— Altura total desde la posición de cálculo de la presión lateral del hormigón hasta la superficie superior del hormigón recién vertido; , tomar 2.900m; 1——El coeficiente de corrección por la influencia de los aditivos se toma como 1.000; 2——Se toma el coeficiente de corrección por la influencia del asentamiento del concreto; ser 1.150. El valor estándar de la presión lateral del hormigón recién vertido F1=68,240 kN/m2 calculado según la fórmula En el cálculo real, el valor estándar de la presión lateral del hormigón recién vertido hormigón vertido F1=68.250kN/m2 El valor estándar de carga generada al verter hormigón es F2= 4.000kN/m2. 2. Diagrama de cálculo simple del encofrado de columnas Los aros de columna son los miembros de soporte transversales del encofrado de columnas. Su estado tensional es el de un miembro tensado y doblado, y deben calcularse como una tensión. -miembro doblado. El ancho de la sección transversal del encofrado de columnas B = 350 mm; La altura de la sección transversal del encofrado de columnas H = 500 mm La altura de; el encofrado de columnas L = 4800 mm; La distancia entre los aros de las columnas se calcula como luz d = 500 mm. Figura 1 Esquema de cálculo simple de cercos de columnas 3. Cálculo de escuadras de madera (paneles): Las escuadras de madera soportan directamente la carga transmitida por el encofrado y deben ser continuas en dos vanos. bajo carga uniforme, el cálculo es el siguiente Diagrama simple de cálculo de la madera 1 Cálculo de la resistencia de la madera Fórmula de cálculo para la flexión máxima. momento del apoyo Fórmula de cálculo del momento flector máximo en la mitad del vano Donde q es la carga resistente de diseño (kN/m); q = (1,2×68,25+1,4×4,00)×0,02 = 1,31kN /m d es la distancia entre los aros de la columna, d = 500 mm Después del cálculo, el momento flector máximo; M = 0.125×1.313×0.50×0.50=0.041kN.M Momento resistente de la sección de madera W = 50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3 Calculado = M/W = 0,041×106/83333,3 = 0,492N/mm2 ¡La resistencia calculada del cubo de madera es inferior a 13,0 N/mm2, lo que cumple con los requisitos! 2. Cálculo de la deflexión máxima fórmula para calcular la deflexión del cubo de madera Entre ellos, q es el valor estándar de la presión lateral del hormigón, q = 68,250 kN/m; E módulo de elasticidad de la madera, E = 9500,0N/mm2; I Momento de inercia de la sección de madera I = 50,0×100,0×100,0× 100,0/12=4166667,0mm4; Después del cálculo, w =0,521× 68.250×500.04/(100×9500×4166667.0) = 0.561mm [w] Deflexión máxima permitida de la madera, [w] = 500.000/400 = 1.25mm; La máxima ¡La deflexión de la madera cumple con los requisitos! IV. Cálculo de los aros de la columna en la dirección B Esto En el ejemplo de cálculo, el aro de la columna está hecho de corrugación de acero y el travesaño el momento de inercia seccional I y el momento de resistencia de la sección transversal W son: Especificaciones del aro de columna de acero: diámetro de la sección transversal del aro de columna de acero de tubería de acero circular 48 mm, espesor de pared del aro de columna de acero 3 mm; Momento de resistencia de la sección del aro de la columna de acero W = 4,49 cm3; momento de inercia de la sección del aro de la columna de acero I = 10,79 cm4; Diagrama de cálculo del aro de la columna de dirección B donde P es el carga concentrada (kN) transferida desde la madera al aro de la columna; P = (1,2×68,25+1,4×4,00)×0,02 × 0,50 = 0,66 kN Después del cálculo de la carga continua vigas Diagrama de fuerza cortante de aro de columna en dirección B (kN) Diagrama de momento flector de aro de columna en dirección B (kN.m) Momento flector máximo M = 0,222 kN.m Fuerza máxima de apoyo N = 9,682 kN Fórmula de cálculo de la resistencia de la sección del aro de la columna Donde Mx - el valor de diseño del momento flector máximo de los miembros del aro de la columna, Mx = 0,22 kN.m
W —— Momento resistente de la sección del aro de la columna en el plano de acción del momento flector, W = 17,98 cm3
Valor de diseño de resistencia de; aro de columna (N/mm2): [f] = 205.000
Valor de resistencia calculado del aro de columna del lado B f = 11,77 N/mm2;
Columna del lado B La verificación de resistencia del ¡El aro cumple con los requisitos!
5. Cálculo de los pernos tensores en la dirección B
La resistencia de los pernos tensores debe ser mayor.
La fuerza máxima de apoyo es de 9,68 kN.
¡Después del cálculo, el diámetro del perno de tracción en la dirección B es superior a 12 mm!
6. Cálculo del aro de la columna en la dirección H.
Cálculo simple del aro de la columna en la dirección H Figura
donde P es la carga concentrada (kN) transferida desde el cuadrado de madera al aro de la columna;
P = (1,2×68,25 +1,4×4,00)×0,02 × 0,50 = 0,66kN
Obtenido mediante cálculo de vigas continuas
H Dirección diagrama de fuerza cortante circular de columna (kN)
H diagrama de momento flector del aro de la columna de dirección (kN.m)
Momento flector máximo M = 0.222kN.m Fuerza de soporte máxima N = 9.682kN Fórmula de cálculo de la resistencia de la sección del aro de la columna
Entre ellos, Mx - el valor de diseño del momento flector máximo de los miembros del aro de la columna, Mx = 0,22 kN.m;
x —— Coeficiente de desarrollo plástico de la sección, que es
W —— Columna; momento resistente de la sección aro en el plano de acción del momento flector, W = 17,98cm3;
Valor de diseño de resistencia del aro de columna (N/mm2): [f] = 205,000
Resistencia calculada valor del aro de la columna lateral H f = 11,77N/mm2;
¡La verificación de resistencia del aro de la columna lateral H cumple con los requisitos!
Cálculo de los pernos tensores en el H. Dirección: la fuerza de los pernos tensores debe ser mayor que la fuerza máxima de soporte de 9,68 kN. Después del cálculo, se encuentra que el diámetro del perno de tracción en la dirección H es mayor que 12 mm.
8. Conclusión: ¡Esta solución se calcula empíricamente para cumplir con los requisitos!