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Proyecto de Graduación de Planta de Tratamiento de Aguas Residuales Urbanas de 50.000t/d
Tratamiento de Aguas Residuales de la Ciudad de 50.000t/d Proyecto de fin de planta
Capítulo 1 Contenidos y tareas del diseño
1. Tema de diseño
Diseño de una planta de tratamiento de aguas residuales urbanas de 50.000t/d.
2. Propósito del diseño
(1) Revisar y consolidar los conocimientos y principios aprendidos;
(2) Dominar el cálculo del diseño de estructuras generales de tratamiento de agua.
3. Requisitos de diseño:
(1) Pensar de forma independiente y completar de forma independiente;
(2) Completar el diseño y disposición de las estructuras principales;
p>
(3) Selección de procesos, selección de equipos, parámetros técnicos, desempeño, descripción detallada;
(4) Producto terminado enviado: instrucciones de diseño, diagrama de flujo del proceso, mapa de elevación, plano de planta de la fábrica.
4. Pasos del diseño:
(1) Calidad y cantidad del agua (necesidades de desarrollo, estación húmeda, estación seca, temporada normal de agua);
(2 ) Ubicación geográfica, estudio de datos geológicos (meteorología, hidrología, clima);
(3) Requisitos de salida de agua, indicadores de alcance y salida después del tratamiento de aguas residuales;
(4) Proceso selección, incluyendo: Tratar con el diseño, disposición, selección y parámetros de desempeño de las estructuras.
(5) Proceso de evaluación;
(6) Cálculo de diseño;
(7) Planos de ingeniería de construcción (diagramas de flujo, diagramas de elevación, planos de diseño de fábrica) ;
(8) Plantilla de personal y estimación presupuestaria;
(9) Instrucciones de construcción.
5. Tareas de diseño
(1), diseño de estándares de calidad y vertido del agua de entrada y salida
Proyecto CODCr (mg/L) DBO5 (mg/L) ) SS (mg/L) NH3-N (mg/L) TP (mg/L)
Calidad del agua de entrada ≤200 ≤150 ≤200 ≤30 ≤4
Agua de salida calidad≤ 60 ≤20 ≤20 ≤15 ≤0,1
Estándar de emisión 60 20 20 15 0,1
(2), Estándar de emisión: (GB8978-1996) estándar de primera clase;
(3).Cuerpo de agua receptor: río (cota: -2m)
Capítulo 2 Descripción del proceso de tratamiento de aguas residuales
1. dirección: dominante durante muchos años La dirección del viento es del sureste Hidrología: La precipitación promedio de varios años es de 2370 mm por año La evaporación promedio de varios años es de 1800 mm por año El nivel del agua subterránea está entre 6 y 7 m por debajo del suelo; Temperatura promedio anual del agua: 20 ℃
2. Terreno de la planta: la altitud del área de ubicación de la planta de aguas residuales es de aproximadamente 19 a 21 m, y la elevación promedio del suelo es de 20 m. La pendiente media del terreno es de 0,3‰～0,5‰, siendo el terreno alto en el noroeste y bajo en el sureste. El área de adquisición de terrenos del área de la fábrica tiene 224 m de largo de este a oeste y 276 m de largo de norte a sur.
3. Descripción del flujo del proceso de tratamiento de aguas residuales:
1. Análisis del plan de proceso:
Las características del tratamiento de aguas residuales en este proyecto son: ① Las aguas residuales son principalmente contaminación orgánica, DBO/DQO = 0,75, buena biodegradabilidad, metales pesados y otros contaminantes tóxicos y nocivos que son difíciles de biodegradar generalmente no exceden el estándar ② Los principales indicadores de contaminantes DBO, DQO y SS valores en las aguas residuales; son valores típicos de aguas residuales urbanas.
Basándose en las características anteriores, así como en los requisitos de efluentes de agua y las características de la tecnología de tratamiento de aguas residuales urbanas existente, el tratamiento bioquímico es el más económico. Dado que es posible que sea necesario reutilizar el efluente en el futuro, el proceso de tratamiento aún debe incluir la nitrificación. Teniendo en cuenta los requisitos de descarga de baja concentración del efluente NH3-N, no es necesaria una desnitrificación completa. Según un estudio realizado en pequeñas y medianas plantas de tratamiento de aguas residuales en funcionamiento en el país y en el extranjero, el "método de lodos activados A2/O" se puede utilizar para alcanzar los objetivos de tratamiento determinados.
2. Flujo del proceso
Capítulo 3 Cálculo del diseño del flujo del proceso
Caudal de diseño:
Caudal promedio: Qa=50000t/ d ≈50000m3/d=2083,3 m3/h=0,579 m3/s
Coeficiente de variación total: Kz= (Qa-caudal medio, L/s)
=
=1.34
∴Flujo de diseño Qmax:
Qmax= Kz×Qa=1.34×50000 =67000 m3/d =2791.7 m3/h =0.775 m3/s
Cálculo del diseño del equipo
1. Rejilla
La rejilla está formada por un conjunto de barras o mamparas metálicas paralelas y se instala en los canales de aguas residuales y salas de bombas. del pozo de recogida de agua o al final de la planta de tratamiento de aguas residuales se utiliza para interceptar sólidos en suspensión o sólidos flotantes de mayor tamaño. Generalmente existen dos tipos de rejillas: gruesas y delgadas.
Modelo de rejilla: rejilla mecánica de cadena
Parámetros de diseño:
Ancho de rejilla s=10,0 mm, ancho de espacio de rejilla d=20,0 mm delante de la rejilla Agua profundidad h=0,8m
Velocidad del flujo a través de la rejilla u=1,0m/s Velocidad del flujo en el canal delante de la rejilla ub=0,55m/s α=60°
Ancho del edificio de rejilla b
Tome b=3,2 m
La longitud de la parte que se ensancha gradualmente del canal de entrada de agua (l1):
Supongamos que el ancho de el canal de entrada de agua b1 = 2,5 m y el ángulo de expansión α de la parte que se ensancha gradualmente = 20°
La longitud de la parte cónica en la conexión entre la ranura de la rejilla y el canal de salida (l2):
La pérdida de carga a través de la rejilla (h2):
La sección de la barra de la rejilla es una sección rectangular, entonces k=3, entonces:
La altura total de la ranura detrás de la rejilla (h total):
Supongamos que la altura máxima del canal delante de la rejilla es h1=0,3 m.
Longitud total de la zanja de la pantalla (L):
Volumen diario de escoria de criba W:
Supongamos que el volumen diario de escoria de criba es 0,07 m3/1000 m3, tome KZ ＝1,34
Utilice limpieza mecánica de escoria.
2. Mejora de la sala de bombas
1. Selección de la bomba de agua
El volumen de agua de diseño es de 67000 m3/d y se seleccionan 4 bombas sumergibles para aguas residuales (3). para uso y 1 para respaldo)
Altura/m Caudal/(m3/h) Velocidad/(r/min) Potencia del eje/kw Diámetro del impulsor/mm Eficiencia/%
7,22 1210 1450 29,9 300 79,5
2. El tanque de recolección de agua
⑴ El volumen se diseña de acuerdo con el caudal de salida de 6 minutos de una bomba a su caudal máximo. El volumen efectivo del tanque de recolección de agua se toma como la profundidad efectiva del agua.
⑵El área se toma como la profundidad efectiva del agua, luego el área
⑶, la posición de la bomba y la instalación<. /p>
La bomba eléctrica sumergible se coloca directamente en el tanque de recolección de agua y se utiliza un soporte móvil para el mantenimiento de la bomba eléctrica.
3. Tanque de arena
La función del tanque de arena es eliminar arena, ceniza y otras partículas relativamente pesadas de las aguas residuales para garantizar el funcionamiento normal de las estructuras de tratamiento posteriores.
Selección: Desarenador de flujo horizontal
Parámetros de diseño:
Caudal de diseño, tiempo de retención hidráulica de diseño
Caudal horizontal p>
1. Longitud:
2. Área de la sección de flujo:
3. Ancho total de la piscina: Profundidad efectiva del agua
4. volumen del cucharón:
T＝2d, cucharón de hundimiento de arena de rejilla, luego
6. Dimensiones de cada parte del cucharón de hundimiento de arena:
Supongamos que el ancho del fondo del cubo de almacenamiento de arena es b1 = 0,5 m; el ángulo de inclinación entre la pared del cubo y el plano horizontal es de 60°. Altura del cubo de arena h'3 = 1,0 m
7. V1)
8. Altura de la cámara de arena: (h3)
Supongamos que se utiliza descarga de arena por gravedad, la pendiente del fondo de la piscina es i=6% y la pendiente frente al cubo de arena, entonces
9. Altura total de la piscina: (H)
10 Calcular el caudal mínimo
p>
. (Cumplir con los requisitos)
IV. Tanque de sedimentación primaria
La cámara de acción del tanque de sedimentación primaria sedimenta y separa los sólidos suspendidos con alta densidad en las aguas residuales.
Selección: tanque de sedimentación por advección
Parámetros de diseño:
1. El área total del tanque A, la carga indicada es
2. La profundidad efectiva del agua de la parte de sedimentación es h2
Tome t=1,5 h
3. El volumen efectivo de la parte de sedimentación es V'
4. El largo del tanque es L
5. El ancho total de la piscina B
6. El número de piscinas, el ancho es b=5 m. p>
7. Verifique la relación de aspecto
(Cumplir con los requisitos)
8. El volumen total requerido para la parte de lodos V
Entrada conocida. concentración de SS del agua = 200 mg/L
La eficiencia del tanque de sedimentación primario está diseñada para ser del 50%. Luego, la concentración de SS del efluente
Supongamos que el contenido de humedad del lodo es del 97%. el intervalo de tiempo entre dos descargas de lodo es T=2d, y la densidad aparente del lodo
9. El volumen requerido de lodo en cada celda es V '
10.
11. Volumen de lodos V2 de la parte trapezoidal sobre la tolva de lodos
12. Volumen de la tolva de lodos y parte trapezoidal
13. tanque H
Toma 8m
V
Parámetros de diseño
1, Caudal máximo de diseño Q=50 000m3/d
2. Calidad del agua de entrada DQO=200mg/L; DBO5(S0)=150mg/L; SS=200mg/L; NH3-N=30mg/L; >3. Calidad del agua de salida DQO=60 mg/L; DBO5(Se)=20 mg/L; SS=20 mg/L; NH3-N=15 mg/L; Cálculo de diseño, utilizando el proceso de eliminación biológica de fósforo A2/O
⑴, carga de lodos DBO5 N=0,13 kg DBO5/(kgMLSS?d)
⑵. ⑸, Volumen del tanque de reacción V
⑹, Tiempo de retención hidráulica total del tanque de reacción
⑺, Tiempo de retención hidráulica y volumen de cada sección
Anaeróbico: Hipoxia: Aeróbico =1:1:3
Tiempo de retención hidráulica de piscina anaeróbica, volumen de piscina;
Tiempo de retención hidráulica de piscina anóxica, volumen de piscina;
Tanque hidráulico aeróbico tiempo de retención, volumen del tanque
⑻, carga total de fósforo en la sección anaeróbica
⑼, dimensiones principales del tanque de reacción
Volumen total del tanque de reacción
Equipar 2 grupos de piscinas de reacción, capacidad de piscina de un solo grupo
Profundidad efectiva del agua
Área efectiva de un solo grupo
Adoptar el tipo de 5 corredores Flujo de pulso Tanque de reacción, ancho del pasillo
Longitud del tanque de reacción de un solo grupo
Compruebe: (satisfecho)
(satisfecho)
Establezca la altura máxima como 1,0 m, entonces la altura total del tanque de reacción
⑽, Cálculo del sistema de entrada y salida del tanque de reacción
① Tubería de entrada de agua
Grupo único tanque de reacción Caudal de diseño de la tubería de entrada de agua
Caudal de la tubería
Área de la sección transversal de la tubería
Diámetro de la tubería
Saque el diámetro de la tubería de agua DN700 mm
Compruebe el caudal de la tubería
② Canal de retorno de lodos. Caudal de diseño QR del canal de retorno de lodos de un tanque de reacción único
Caudal del canal
Tome el diámetro de la tubería de retorno de lodos DN700mm
③ Pozo de entrada
Tamaño de entrada de agua del tanque de reacción:
Caudal de entrada de agua
Caudal del orificio
Área de la sección transversal del agua del orificio
El tamaño del orificio se toma como
El tamaño plano del pozo de entrada de agua
④ El vertedero de salida y el pozo de salida.
Según la fórmula del caudal de un vertedero rectangular:
En la fórmula - el ancho del vertedero,
H - la altura de la altura del agua en el vertedero, m
El caudal del orificio de salida
Velocidad del flujo en el orificio
Área de la sección transversal del agua del orificio
El tamaño del orificio se toma de la siguiente manera:
El tamaño plano del eje de entrada de agua
⑤ Tubo de salida. Caudal de diseño de la tubería de salida de un único grupo de tanques de reacción
Caudal de la tubería
Área de sección transversal de agua de la tubería
Diámetro de la tubería
Saque el diámetro de la tubería de agua DN900 mm
Compruebe el caudal de la tubería
⑾, Cálculo del diseño del sistema de aireación
① Diseñe la demanda de oxígeno AOR.
AOR = (demanda de oxígeno para la eliminación de DBO5 - equivalente de oxígeno BODu en el lodo restante) + (demanda de oxígeno para la nitrificación del NH3-N - equivalente de oxígeno del NH3-N en el lodo restante) - desnitrificación y desnitrificación de Oxígeno producción
Demanda de oxígeno de carbonización D1
Demanda de nitrificación D2
Oxígeno producido por desnitrificación y desnitrificación
Demanda total Cantidad
La relación entre la demanda máxima y la demanda promedio de oxígeno es 1,4, entonces
La demanda de oxígeno para eliminar 1 kg de DBO5
② Demanda de oxígeno estándar
Usando aireación por chorro y aireador microporoso. El aireador se coloca en el fondo de la piscina, a 0,2 m del fondo de la piscina, la profundidad de inmersión es de 3,8 m, la eficiencia de transferencia de oxígeno EA = 20 % y la temperatura calculada T = 25 °C.
Demanda estándar máxima de oxígeno por hora correspondiente
Volumen de suministro de aire promedio por hora de la piscina de reacción aeróbica
Volumen de suministro de aire máximo por hora
③ Requerido presión de aire p
Donde
④ Cálculo del número de aireadores (calculado en base a un solo grupo de tanques de reacción)
Calcule la aireación requerida en base al oxígeno capacidad de oferta Número de buques de gas.
⑤ Cálculo de conductos de suministro de aire
Los conductos secos de suministro de aire están dispuestos en forma de anillo.
Caudal
Caudal
Diámetro de tubería
Tome el diámetro de tubería principal micro DN500mm
Un solo lado suministro de aire (Suministro de aire al pasillo de un solo lado) Tubería de derivación
Caudal
Diámetro de la tubería
El diámetro de la tubería de derivación es DN300 mm
Suministro bilateral Gas
Caudal
Diámetro de la tubería
Diámetro del ramal DN=450 mm
⑿ Selección del equipo del tanque anaeróbico. (Cálculo de la piscina de reacción de un solo grupo) La piscina anaeróbica está equipada con una pared de desvío para dividir la piscina anaeróbica en 3 rejillas. Cada rejilla está equipada con un mezclador sumergible y la potencia requerida se calcula en función de la capacidad de la piscina.
Volumen efectivo del tanque anaeróbico
La potencia necesaria para mezclar todo el tanque de aguas residuales es
⑿, equipo de retorno de lodos
Retorno de lodos Relación
Volumen de retorno de lodos
Equipe una sala de bombas de retorno de lodos con 3 bombas sumergibles para aguas residuales (2 en uso y 1 en espera)
Caudal de una sola bomba
El cabezal de la bomba de agua se determina según el proceso vertical.
⒀ Equipo de reflujo de líquidos mezclados
① Bomba de reflujo de líquidos mezclados
Relación de reflujo de líquidos mezclados
Volumen de reflujo de líquidos mezclados
Equipe 2 salas de bombas de retorno de líquido mixto, cada sala de bombas está equipada con 3 bombas sumergibles para aguas residuales (2 en uso y 1 en espera)
Caudal de bomba única
② Mixta Tubo de retorno de líquido.
Diseño de tubería de retorno de líquido mezclado
Se adopta el caudal de diseño de la tubería de entrada de agua de la sala de bombas
Área de la sección transversal de agua de la tubería
Diámetro de la tubería
Tome el diámetro de la tubería de entrada de la sala de bombas DN900 mm
Compruebe el caudal de la tubería
③ El caudal de diseño de la Tubería principal de salida de presión de la sala de bombas
Se adopta el caudal de diseño
p>6. Para hacer que el flujo de agua en el tanque de sedimentación sea más estable, la distribución del agua de entrada y salida sea más uniforme y el almacenamiento y descarga de lodo sean más convenientes, a menudo se utilizan tanques de sedimentación secundarios de flujo radial. El tanque de sedimentación secundario tiene entrada de agua en el centro y salida de agua por la periferia. Es un tanque de sedimentación de flujo de amplitud, con un máximo de 2 tanques. El área del tanque de sedimentación secundario se calcula según el método de carga superficial, el tiempo de retención hidráulica es t=2,5 h y la carga superficial es 1,5 m3/(m2?h-1).
1) Cálculo del diseño de la piscina
① Superficie del tanque de sedimentación secundaria
El diámetro del tanque de sedimentación secundaria se toma como 29,8m
② La concentración efectiva de líquido mezclado en la profundidad del agua del cuerpo de la piscina y la concentración de lodo de retorno son
Para garantizar la concentración de retorno de lodo, el tiempo de almacenamiento de lodo del tanque de sedimentación secundario no debe ser menos de 2 h. El volumen de almacenamiento de lodo Vw requerido en el área de lodo es utilizar un raspador mecánico y una máquina de succión para descargar el lodo continuamente. La altura H2 del cucharón de lodo se establece en 0,5 m.
③ La altura de la zona de amortiguamiento del tanque de sedimentación secundario es H3=0,5 m, la altura máxima es H4=0,3 m y la pendiente del tanque de sedimentación es H5=0,63 m
La altura total del lado del tanque de sedimentación secundario
④ Verifique la relación diámetro-profundidad
La relación entre el diámetro del tanque de sedimentación secundario y el agua. la profundidad es , que cumple con los requisitos
2) Cálculo del sistema de entrada de agua
① Cálculo de la tubería de entrada de agua
Flujo de aguas residuales de diseño de piscina única
Caudal de diseño de tubería de entrada de agua
Seleccione el diámetro de la tubería DN1000 mm,
Caudal
La pendiente es 1000i=1,83
② Eje de entrada de agua
El eje de entrada de agua adopta D2=1,5 m y el caudal es de 0,1 ~ 0,2 m/s
p>El tamaño de salida es 0,45 × 1,5. m?, ***6, distribuidos uniformemente a lo largo de la pared del pozo.
Velocidad del flujo en la salida
③. Cálculo del tubo de flujo estacionario
Obtener la velocidad del flujo en el tubo
El flujo área del tubo de flujo constante
Diámetro del tubo estabilizador de flujo
3) Diseño de la parte de salida de agua
a. Flujo de diseño de piscina única
b. Caudal en sumidero anular
c. Diseño de tanque de recolección de agua anular
Utilice un tanque de recolección de agua periférico para recolectar agua en un lado. Cada piscina tiene una sola salida principal y el factor de seguridad k es 1,2.
El ancho de la piscina. El tanque de recolección de agua es
La profundidad del agua en el punto inicial del tanque de recolección de agua es
La profundidad del agua al final del tanque de recolección de agua es
La profundidad del tanque es de 0,7 m, calculada utilizando un tanque de recolección de agua anular de doble cara, y el ancho del tanque b = 0,8 m Velocidad del flujo en el tanque
Profundidad final del agua en el tanque
Profundidad inicial del agua en el tanque
Verificar: Cuando el flujo de agua se duplica, q=0.2896 m?/s, v?=0.8m/s
El diseño asume que la La profundidad del agua en el tanque anular es de 0,6 m, la altura total del tanque de recolección de agua es 0,6+0,3 (superaltura) = 0,9 m y se utiliza un vertedero triangular de 90°.
d. El diseño del vertedero de desbordamiento de salida
Adopta el vertedero triangular de salida (90°) y la altura del agua sobre el vertedero (altura desde la parte inferior de la boca triangular hasta la superficie del agua aguas arriba) H1=0,05 m (H2O).
El caudal de cada vertedero triangular
El número de vertederos triangulares
La distancia entre centros de los vertederos triangulares (salida de agua por un lado)
4) Diseño de la parte de descarga de lodo
①. Volumen de lodos en un solo tanque
El volumen total de lodos es el volumen de lodos de retorno más el volumen de lodos restante
Volumen de lodos de retorno
Volumen de lodos restante
Volumen de lodos restante
p>
②． El tanque de recolección de lodo recoge el lodo en ambos lados a lo largo de todo el diámetro del tanque
7. Tanque de contacto de desinfección
4. Sala de cloración
⑴. agregado es por metro cúbico Si se agregan 5 g al arroz, entonces
(2) Se utilizan tres cloradores de presión negativa REGAL-2100 (2 en uso y 1 en espera) como equipo de cloración, y la dosificación de cloro de una sola unidad pesa 10 kg/h
8. Sala de bombas de lodos
Diseño de 2 salas de bombas de retorno de lodos
1. Ratio de retorno de lodos 100%
El caudal de retorno de lodos diseñado es de 50000m3/d
El volumen de lodos restante es de 2130m3/d
Bomba de lodos
Retorno de lodos 6 bombas (4 en uso y 2 en espera), bomba sumergible para aguas residuales modelo 200QW350-20-37
4 bombas de lodos restantes (2 en uso y 2 en espera), modelo 200QW350 -20-37 bomba sumergible para aguas residuales
p>3. Tanque de recolección de lodo
⑴ El volumen está diseñado en función del caudal de salida de 6 minutos al caudal máximo de una bomba. .
El volumen del tanque de recolección de lodo es de 50 m3
⑵ Área efectiva de profundidad del agua, área
La longitud del tanque de recolección de lodos es de 5 m, ancho
4. Posición e instalación de la bomba
La bomba de aguas residuales se coloca directamente sobre el tanque de recolección. En la piscina, se utilizan colgadores móviles para el mantenimiento de las bombas de aguas residuales.
9. Tanque de concentración de lodos
El contenido de humedad de lodos en el tanque de sedimentación primario es aproximadamente del 95%
Parámetros de diseño
1. Dimensiones del tanque de concentración
2. Volumen de lodos después de la concentración
3. Utilizando rascador de lodos giratorio de un solo brazo de accionamiento periférico.
10. Tanque de almacenamiento de lodo
1. Cantidad de lodo
2. Volumen del tanque de almacenamiento de lodo
Período diseñado del tanque de almacenamiento de lodo 1d. luego el volumen del tanque de almacenamiento de lodo
3. Tamaño del tanque de lodo
4 Equipo de mezcla
Para evitar la sedimentación final del lodo en el tanque de almacenamiento de lodo. , Instalar equipos de mezcla. Montar una batidora sumergible con una potencia de 10kw.
11. Sala de deshidratación
1. Filtro prensa
2 Cálculo de la dosis
La dosis se calcula en base a sólidos secos 0,4%.
.
12. Listado de estructuras y equipos:
Número de serie nombre especificación cantidad parámetro de diseño equipo principal
1
Cuadrícula
L×B =
3.58m×3.2m
Flujo de diseño de 1 bloque
Qd=50000m3 /d
Abertura de la compuerta
Profundidad del agua frente a la compuerta
Caudal a través de la compuerta
Maquinaria rotativa HG-1200 1 juego de rejillas
2 juegos de medidores ultrasónicos de nivel de agua
1 juego de prensa de tornillo (Φ300)
1 juego de transportador de tornillo (Φ300)
4 portones de acero (2,0X1,7m)
4 polipastos manuales (5t)
2
Cuarto de bombas de entrada de agua
L × B =
20m× 13m
1 caudal de diseño Q=2793,6 m3/h
Caudal de bomba única Q= 350m3/h
Cabezal de diseño H=6mH2O
Seleccione cabezal de bomba H= 7.22mH2O
1mH2O=9800 Pa 5 bombas de tornillo (Φ1500mm, N60kw), 1 para 4 preparadas
5 portones de acero (2,0mX2,0m)
5 polipastos manuales (5t)
Grúa de suspensión manual monoviga (2t, Lk4m) 1 juego
3
Desarinador de advección
L×B×H=
12,5m×3,1m×2,57 m
Diseño caudal del Bloque 1
Q＝2793,6 m3/h
Velocidad de flujo horizontal v= 0,25 m/s
Profundidad efectiva del agua H1 = 1 m
Tiempo de residencia T= 50 S
Separador arena-agua (Φ0,5m) 2 juegos
4
Decantador primario tipo advección
L×B×H=
21,6m×5m×8m
13 plazas
Flujo de diseño Q= 2793,3 m3/h
Carga superficial q= 2,0m3/(m2?h)
Tiempo de residencia T= 2,0 d
Rascador y aspirador de puente completo (Longitud del puente 40 m, lineal velocidad 3m/min, N0,55X2kW) 2 unidades
4 cubos desnatadores
5
Depósito de aireación
L×B×H =
70m×55m×4.5m
1 bloque
La DBO es 150. Después del tratamiento en el tanque de sedimentación primario, se reduce un 25% Sopladores de raíces ( TSO-150, Qa15,9m3/min, P19,6kPa, N11kw) 3 unidades
6 silenciadores
6
Radios Flow depósito de sedimentación secundaria
D×H=
Φ29.8m×3m
El caudal de diseño de 2 unidades Q= 2084.4m3/h
Carga superficial q = 1,5m3/(m2?h)
Carga sólida qs= 144～192 kgSS/(m2?d)
Tiempo de residencia T= 2,5 h
p>La profundidad del agua en el borde de la piscina es H1=2 m
Máquina raspadora y aspiradora de puente completo (longitud del puente 40 m, velocidad lineal 3 m/min, N0,55X2kW) 2 unidades
4 cubetas desnatadoras
Placa vertedero de salida 1520mX2,0m
Placa grupo desviador 560mX0,6m
7 Piscina de desinfección de contacto L×B×H=
32,4m×3,6m×3m
Caudal de diseño de 1 bloque Q=2187,5 m3/h
Tiempo de residencia T= 0,5 h
Profundidad efectiva del agua H1=2 m
2 bombas de inyección de agua (Q3~6 m3/h)
9
Sala de cloración
L×B=
p>
12m×9m
1 bloque
La dosis de cloro es de 250 kg/d
La capacidad de almacenamiento de cloro del depósito de cloro está basado en 15 días
3 cloradores de presión negativa (GEGAL-2100)
1 grúa suspendida eléctrica monoviga (2,0t)
10
Reflujo y
Casa de bombas de lodos restantes (construcción combinada)
L×B=
10m×5m
1 el bloque no está bloqueado 2 bombas sumergibles de retorno de lodos
2 compuertas de acero (2,0X2,0m)
1 grúa de suspensión manual monoviga (2t)
2 válvulas de manguito DN800mm, Φ1500mm
2 polipastos eléctricos (1,0t)
2 polipastos manuales (5,0t)
Ninguno Bloquea tres bombas sumergibles de lodos residuales
Capítulo 4 Disposición
(1) Principios generales de disposición
Esta planta de tratamiento de aguas residuales es un proyecto de nueva construcción. La disposición general incluye: la disposición general del tratamiento de aguas residuales y lodos. estructuras e instalaciones de proceso, el trazado de diversas tuberías, tuberías y canales, y el trazado de diversos edificios e instalaciones auxiliares. Se deben seguir los siguientes principios al diseñar el plano general.
① La disposición de las estructuras e instalaciones de tratamiento debe cumplir con el proceso y ser centralizada y compacta para facilitar la conservación del suelo y la gestión de las operaciones.
② Las estructuras (o instalaciones) artesanales y los edificios auxiliares con diferentes funciones deben organizarse de manera relativamente independiente de acuerdo con sus diferencias funcionales y deben coordinarse con las condiciones ambientales (como las tendencias del terreno, la dirección de salida de las aguas residuales, la dirección del viento). , alrededores de edificios importantes o sensibles, etc.).
③ El espacio entre estructuras (edificios) debe cumplir con los requisitos para el transporte, tendido de tuberías (canales), construcción y gestión de operaciones.
④ El diseño plano de las tuberías (líneas) y canales debe coordinarse con su diseño de elevación y debe cumplir con los requisitos de transporte de diversos medios en las plantas de tratamiento de aguas residuales. Se deben evitar múltiples elevaciones y giros. en la medida de lo posible para facilitar el ahorro energético y la reducción del consumo y la operación y mantenimiento.
⑤ Coordinar la relación entre edificios auxiliares, carreteras, estructuras verdes y de procesamiento para facilitar las operaciones de producción, garantizar carreteras seguras y fluidas y embellecer el entorno de la fábrica.
(2) Resultados del diseño general
Las aguas residuales ingresan a través de la intercepción de la tubería principal de drenaje norte y se descargan al río a través de la tubería principal de drenaje y la estación de bombeo después del tratamiento.
La depuradora tiene forma rectangular, con una longitud de 380 metros de este a oeste y 280 metros de norte a sur. El edificio integral, los dormitorios del personal y otros edificios auxiliares principales están ubicados en el este de la fábrica. La estructura de tratamiento de agua más grande está en el este de la fábrica y está dispuesta de norte a sur a lo largo del proceso. al sureste de la fábrica.
La carretera principal en el área de la fábrica tiene 8 metros de ancho y la distancia entre estructuras (edificios) en ambos lados no es inferior a 15 metros. La carretera principal secundaria tiene 4 metros de ancho y la distancia entre ellas. estructuras (edificios) en ambos lados no es inferior a 10 metros.
Para ver el diseño general, consulte la Figura 1 (Disposición del piso).
Capítulo 5 Disposición y cálculo de la elevación
(1) Principios de la disposición de la elevación
① Aprovechar al máximo la topografía y el sistema de drenaje urbano para que las aguas residuales puedan ser Se levanta fácilmente una vez. Puede fluir suavemente a través de la estructura de tratamiento de aguas residuales y descargarse fuera de la fábrica.
② Coordinar la relación entre el diseño de elevación y el diseño del piso para reducir la ocupación del terreno, facilitar el transporte de aguas residuales y lodos y reducir la inversión y los costos operativos del proyecto.
③ Coordine el diseño de elevación de aguas residuales con el diseño de elevación de lodos e intente reducir el número y la altura de ambos ascensores al mismo tiempo.
④ Coordinar el diseño general en elevación y el diseño vertical único de la planta de tratamiento de aguas residuales, lo que no solo facilita la descarga normal, sino que también facilita el mantenimiento y vaciado.
(2) Resultados del trazado en elevación
Dado que el efluente de la planta de tratamiento de aguas residuales es vertido a la tubería principal de drenaje municipal y luego es vertido al río luego de ser elevado por el bombeo de la terminal. estación, la elevación de la planta de tratamiento de aguas residuales es El diseño está determinado por sus propios factores.
Utilizando el método de lodo activado ordinario, el tanque de sedimentación secundario de flujo radial, el tanque de aireación y el tanque de sedimentación primario ocupan un área grande. Si la profundidad de enterramiento está diseñada para ser demasiado grande, no es propicio para la construcción. por un lado y El movimiento de tierras está equilibrado, por lo que se debe minimizar la profundidad del enterramiento.
Desde la perspectiva de reducir la inversión en ingeniería civil, la elevación de la superficie de salida de agua se establece en 64 m. La elevación de las estructuras e instalaciones correspondientes se puede calcular calculando la pérdida de carga por el contraflujo de la salida de agua.
Para ver el diseño de elevación total, consulte el mapa de elevación en la Figura 2.
(3) Cálculo de elevación
h1—pérdida de carga a lo largo de la ruta h1=il, i—pendiente i=0.005
h2—pérdida de carga local h2= h1 ×50%
h3—pérdida de carga de la estructura
a Tanque de medición Pasteur
H=0,3 m
Elevación del tanque de medición Pasteur. - 1,7000m
b. Elevación relativa de la piscina de desinfección
Elevación relativa del suelo de la salida de drenaje: 0,00 m
Pérdida de carga de la piscina de desinfección: 0,30 m
Elevación relativa del suelo del tanque de desinfección: -1,4000 m
c Cálculo de la pérdida de elevación del tanque de sedimentación
l=40 m
.h1=il =0.005×40=0.20m
h2= h1×50%=0.10m
h3=0.45m
H2=h1 +h2+h3=0.20 +0.10.45=0.75m
La elevación relativa del suelo del tanque de sedimentación es -0.6000m
d. tanque
l=55m
h1=il=0.005×55=0.275m
h2= h1×50%=0.1375m
h3=0.60m
H3=h1+h2+h3=0.275+0.1375+0.60=1.0125m
La elevación relativa del suelo del tanque de reacción A2/O es 0.4625m
e. Pérdida por elevación del desarenador por advección Calcular
l=12m
h1= il=0.005×12=0.06m
h2 = h1×50%=0.03m
h3=0.3m
H4=h1+h2+h3=0.06+0.03+0.30=0.39m
El La elevación relativa del suelo de la cámara de arena por advección es de 0,8525 m
f. Cálculo de la pérdida de elevación de la rejilla fina
h1= 0,30 m
h2= h1×50%. =0,15m
h3=0,30m
p>H5=h1+h2+h3=0,30,15+0,30=0,75m
La elevación relativa del suelo de la rejilla fina es 1,6025 m
g, pérdida de elevación de la bomba de elevación de aguas residuales Calcular
l=5m
h1= il=0,005×5=0,025m
h2= h1×50%=0.0125m
h3=0.20m
H6=h1+h2+h3=0.025+0.0125+0.20=0.2375m
La elevación relativa del suelo de la bomba de elevación de aguas residuales es -4,1600 m