1 Descripción general del proyecto
Este proyecto está ubicado en Houhai, distrito de Nanshan, Shenzhen. Está ubicado en el lado oeste de la bahía de Shenzhen, el lado este del distrito del centro comercial de Houhai. El lado sur del centro deportivo de la Bahía de Shenzhen y la playa en el lado norte del parque, cubre un área de aproximadamente 38.000 m2 y el área total de construcción es de aproximadamente 465.000 m2. Entre ellos, la altura total del edificio de la sede es de 400 m, con 66 pisos sobre rasante y 3 pisos subterráneos. Una vez finalizado, se convertirá en el edificio de oficinas más alto de toda el área de desarrollo del proyecto. Brotes de bambú de primavera, que también guían fundamentalmente la dirección del diseño del sistema estructural.
La torre de la sede no está conectada a otros podios sobre el suelo, sin embargo, debido a la distribución del cuadrado hundido, la capa incrustada está en el piso subterráneo. : el período de referencia de diseño es de 50 años y la estructura El nivel de seguridad es de primer nivel, que es una categoría clave de fortificación, la intensidad de fortificación sísmica es de 7 grados (0,1 g), el terremoto se agrupa en el primer grupo y el sitio; la categoría es Categoría III; la presión básica del viento es de 0,75 kPa (una vez cada 50 años) y la respuesta del viento se confirma mediante pruebas en el túnel de viento. Además, el grado de resistencia sísmica del muro de corte del tubo central es desde el primer piso debajo de la capa incrustada hasta el primer grado. El grado sísmico de la columna del marco exterior es desde el primer piso debajo de la capa incrustada hasta el suelo. La estructura está por encima del suelo. El nivel de resistencia sísmica es principalmente Nivel 2. La cimentación adopta una plataforma de tapa integral con un diámetro de 65 m y pilotes excavados manualmente de gran diámetro de 2,5 a 4,5 m.
2 Sistema estructural
2.1 Selección estructural
La selección de estructuras ha pasado por dos etapas principales. En la etapa de diseño conceptual, el plan arquitectónico en sí aún está en proceso de investigación y comparación de formas. Los primeros ingenieros estructurales llevaron a cabo investigaciones preliminares de ingeniería eólica junto con la forma del edificio. La investigación de ingeniería eólica comparó y seleccionó 14 formas diferentes de edificios. Finalmente, después de considerar la arquitectura, la estructura, el muro cortina y el propietario, se confirmó que se utilizó la forma circular (brotes de bambú primaverales). Se realizó una comparación exhaustiva de múltiples opciones en el sistema estructural con forma de brotes de bambú. Los resultados de la investigación muestran que si se adopta un diseño de estructura gigante, el sistema de resistencia a la fuerza lateral es efectivo y el espesor de la pared central es menor, pero el correspondiente. la eficiencia de transmisión de fuerza vertical es baja, el gran tamaño de los componentes, la necesidad de capas de refuerzo estructural, la mala coordinación con la forma del edificio, el correspondiente largo período de construcción y el alto costo al utilizar el diseño de marco de columnas dispersas convencionales, también existen problemas como el necesidad de capas de refuerzo estructural y la incapacidad del marco exterior para adaptarse a la esbelta forma vertical del edificio y el costo estructural es alto. Finalmente, se seleccionó el sistema estructural de columna densa marco-tubo central.
2.2 Sistema estructural de tubo de núcleo de marco de columna densa
La altura de la estructura principal de este proyecto es de 331,5 m. El marco de columna denso externo y el tubo de núcleo de concreto interno en el sistema estructural están coordinados. a través de la estructura del piso. Y *** tiene el mismo efecto. La transmisión de fuerza vertical consiste en transferir la carga a la pared del tubo central y a las columnas del marco exterior a través de vigas horizontales, y luego hacia abajo hasta la base; la resistencia horizontal es que el tubo central soporta la mayor parte de la fuerza cortante lateral y el momento de vuelco de las columnas densas; El marco puede soportar la fuerza cortante lateral correspondiente y el momento antivuelco, al tiempo que garantiza que las dimensiones de la columna cumplan con los requisitos de diseño del edificio y del muro cortina. El espesor máximo de pared del tubo central en el primer piso es de 1350 mm y el espesor máximo de pared en el área alta es de 400 mm. El grado de resistencia del concreto es C50~C60. Algunos pisos y pilares de pared están equipados con secciones de acero según las necesidades de diseño. .
Además de la retracción convencional de las extremidades de la pared de abajo hacia arriba, el diseño estructural ha experimentado cambios de "cuadrado grande → corte de esquina → cuadrado pequeño", y el tubo central clave tiene cambios locales en los tres -diagrama dimensional. El denso marco de columnas tiene varias formas de abajo hacia arriba, incluida la fachada del marco exterior y el techo cónico de estructura de acero de 67 m de altura. Entre ellos, las columnas del marco exterior del área de oficinas adoptan columnas de caja trapezoidales. El tamaño máximo del contorno del trapezoide es de aproximadamente 400×635~400×480, y el grado de resistencia del acero es Q390GJC/Q345GJC. Cambios locales en el tubo central clave Vista tridimensional de la fachada del marco exterior La torre de este proyecto utiliza un sistema de piso compuesto con vigas de acero dispuestas radialmente, que no solo puede reducir el peso total de la torre, sino que también facilita la construcción. La conexión con el tubo del marco de acero es mejor. El diseño y la estructura del piso. Considere los requisitos de diseño para la fuerza en el plano y la transmisión de fuerza. El modelo BIM de distribución típica de una estructura de suelo es el siguiente.
3 Ensayo en túnel de viento y análisis estructural
3.1 Ensayo en túnel de viento
Dado que cada laboratorio de túnel de viento utiliza diferentes instrumentos de ensayo y métodos de análisis, con el fin de garantizar que la sede El diseño de la estructura de la torre es seguro, confiable, económico y razonable, y garantiza la racionalidad y seguridad de los resultados de las pruebas del túnel de viento. Este proyecto realizó pruebas independientes en RWDI y el Laboratorio de Túnel de Viento de la Universidad Tecnológica del Sur de China. En la prueba del túnel de viento RWDI, la aceleración de la vibración del viento en la parte superior del edificio fue de 0,24 m/s2 (considerando tifón) y 0,09 m/s2 (sin considerar tifón) bajo la condición de un período de retorno de 10 años y una relación de amortiguación de 1,5; La prueba del túnel de viento de la Universidad Tecnológica del Sur de China mostró que la aceleración máxima de la vibración del viento es de 0,19 m/s2 (teniendo en cuenta los tifones), lo que también puede cumplir con los requisitos de confort de vibración del viento del "Reglamento Técnico para Estructuras de Hormigón de Alta Resistencia". -Edificios de gran altura" (JGJ3-2010) (denominado reglamento de rascacielos).
3.2 Análisis estructural
Este proyecto utilizó dos software estructurales diferentes, ETABS9.7.4 y MIDAS/Gen8.0, para el cálculo, análisis y revisión general, y los indicadores principales son básicamente consistentes. . El peso equivalente de la torre es de aproximadamente 13,5 kN/m2, del cual el peso estructural representa el 70%. Además, debido a que la estructura de acero del marco exterior es relativamente liviana, el tubo central representa aproximadamente el 60% del peso estructural. El período básico de la torre es de 6,62 s. Bajo la acción de pequeños terremotos, la relación mínima de peso cortante de la estructura es de 1,1. Si no cumple ligeramente con el límite de 1,2, el diseño del componente debe realizarse mediante un ajuste de fuerza interna. El ángulo máximo de desplazamiento entre pisos y el desplazamiento máximo de la estructura, y la curva del ángulo máximo de desplazamiento entre pisos se pueden ver en la figura. El ángulo máximo de desplazamiento entre pisos de la estructura puede cumplir con los requisitos de las regulaciones de alto nivel.
Curva de relación de peso de corte Curva de ángulo de desplazamiento máximo entre pisos Bajo la acción de pequeños terremotos, el denso marco de la columna puede compartir más de 10 fuerzas de corte sísmicas en la parte inferior y superior de la estructura, y la fuerza de corte compartida en el medio es menor, pero la proporción promedio excede 7 y la proporción de fuerza cortante compartida es la más pequeña (no menos de 4). El diseño estructural del marco de columna densa sigue altos estándares y está diseñado de manera conservadora para garantizar que no se cumpla la participación máxima del piso de 10 fuerzas de corte sísmicas para garantizar la fuerza sísmica de diseño del marco exterior, al mismo tiempo, la máxima inter-. El ángulo de desplazamiento entre pisos de la estructura y la dirección máxima de desplazamiento en las direcciones X e Y son pequeños. Ángulo máximo de desplazamiento entre pisos por terremoto (piso) 1/1145 (piso 52) 1/1135 (piso 52) Desplazamiento máximo/mm23122850 año viento. carga Ángulo máximo de desplazamiento entre pisos (piso) 1/621 (piso 52) 1/628 (piso 52) Desplazamiento máximo/mm437423 Relación de fuerza interna compartida del marco exterior bajo pequeños terremotos Para garantizar la seguridad del núcleo. tubo, la fuerza de corte del tubo central bajo la acción del terremoto se amplifica 1,1 veces durante la verificación de componentes para el diseño.
Además de los indicadores de cálculo anteriores, los resultados del análisis elástico también incluyen la relación de rigidez del piso, la relación rigidez-peso, la relación de desplazamiento, el análisis de las condiciones de tensión de los componentes y losas del piso, e investigaciones sobre el método de relación de amortiguación de energía de deformación, etc., que no se discutirá uno por uno. El análisis elástico estructural muestra que: 1) Los resultados del cálculo del ángulo de desplazamiento entre pisos de la torre, la relación rigidez-peso y la relación peso-cortante demuestran que la rigidez lateral de la torre es apropiada y puede cumplir con los requisitos de diseño; Los resultados del cálculo de la relación de períodos y la relación de desplazamiento muestran que la rigidez torsional de la torre es muy buena. 3) De acuerdo con las características de tensión de la estructura y otros análisis, se muestra que la distribución de fuerzas internas de la torre bajo la acción vertical; y las fuerzas laterales son claras, lo cual es consistente con los principios mecánicos y los conceptos de diseño estructural. El diseño de los componentes posteriores y las medidas de refuerzo sísmico también reflejan el análisis estructural del rendimiento y las características de la estructura bajo cargas verticales y horizontales.
4 Cuestiones clave en el diseño sísmico estructural
4.1 Demostración del sistema estructural A partir de los resultados del análisis elástico de la estructura, se puede ver que la relación de distribución de la fuerza cortante del marco exterior es menor. que la de la estructura tradicional de gran altura con núcleo de marco, especialmente los pisos locales en el área baja del marco de columna densa solo comparten el 4% de la fuerza de corte sísmica. Esto se debe a que en el proceso de hacer coincidir el plano del edificio. , se requiere que el marco exterior sea una columna de estructura de acero de sección pequeña, por lo que la rigidez al corte del marco exterior es limitada. Durante el proceso de diseño y revisión de límites sísmicos de este proyecto, el diseño y la demostración se llevaron a cabo principalmente desde los siguientes aspectos y fueron reconocidos por expertos en revisión sísmica.
4.1.1 El "mejor diseño posible" del marco exterior Debido a los requisitos del propio plan arquitectónico, la estructura debe diseñarse de manera integrada para que coincida con la forma del edificio y la cortina. pared, en lugar de considerarse por separado. Esta premisa limita el tamaño de las columnas del marco estructural no debe ser demasiado grande.
Por lo tanto, el desempeño principal de "hacer lo mejor" del marco exterior es: 1) cumplir con los requisitos de tamaño del edificio y del muro cortina para las columnas; 2) aprovechar al máximo la capacidad de carga de las columnas del marco exterior; ) la resistencia de las vigas y columnas del marco exterior Utilice la rigidez lateral tanto como sea posible. Dado que el consumo de acero de las estructuras de marcos externos generales representa la mayor parte del consumo total de acero, el "mejor diseño posible" del marco externo puede mejorar en gran medida la economía de la estructura.
4.1.2 Control de la fuerza cortante externa del marco y cambios en el momento de vuelco compartido El concepto básico de fortificación multicanal basado en el diseño sísmico de estructuras de corte del marco: Primero, bajo terremotos grandes esperados, las vigas de conexión de el tubo central debe ser la primera línea de defensa que consume energía, lo que reduce la fuerza sísmica general; en segundo lugar, bajo la premisa de que la fuerza sísmica general se reduce, la fuerza sísmica soportada por el marco exterior no se puede reducir en consecuencia. puede hacer que el marco exterior soporte el nivel de fuerza sísmica y el máximo. Los resultados del cálculo de la elasticidad sísmica son básicamente los mismos o incluso mejorados, finalmente, con la ayuda de vigas de conexión y marcos exteriores, la tensión en el muro de corte central se reduce considerablemente, por lo tanto; protegiendo verdaderamente el núcleo. Vea la distribución de fuerzas internas en el marco exterior durante grandes terremotos. La relación de distribución de fuerzas internas del marco exterior bajo la acción de un gran terremoto.
4.1.3 Diseño de rendimiento sísmico del marco exterior y el tubo central Aunque la relación de distribución de la fuerza de corte elástica del marco exterior de este proyecto puede cumplir con los requisitos del Artículo 9.1.11 de las altas regulaciones, es decir , la relación máxima de distribución de fuerza cortante del piso del marco exterior no es inferior a 10, pero el diseño del componente real aún no puede cumplir con los requisitos de este artículo para fortalecer el marco exterior y el tubo central. Al mismo tiempo, también se toman algunas consideraciones. el diseño de desempeño sísmico: 1) El objetivo de desempeño sísmico de la estructura general de este proyecto será mayor que el Nivel de desempeño C; 2) Combinando las características y conceptos de diseño de la estructura, el tubo central, como la fuerza lateral principal; -componente resistente, tiene la capacidad de soportar todas las fuerzas laterales, por lo que el nivel de rendimiento sísmico es superior a los requisitos para los componentes clave del Nivel C 3) A diferencia del concepto tradicional de diseñar vigas de marco exterior como componentes que consumen energía, este proyecto; aprovecha al máximo la buena capacidad de ductilidad de la estructura de acero en el período posterior y aumenta adecuadamente el objetivo de rendimiento de las vigas de acero del marco exterior para los componentes clave. El propósito es garantizar que el marco exterior en su conjunto pueda compartir lo necesario. fuerza cortante y momento de vuelco bajo terremotos importantes y, al mismo tiempo, fortalece las restricciones en las columnas del marco exterior de sección pequeña.
4.1.4 El análisis elastoplástico de grandes terremotos confirma el rendimiento sísmico de la estructura utilizando el software LS-DYNA. El equipo de terceros utiliza el software ABAQUS para realizar un análisis elastoplástico de grandes terremotos independiente para analizar y confirmar el rendimiento sísmico de la estructura. los resultados del análisis muestran que: bajo la acción de un gran terremoto, el ángulo máximo de desplazamiento entre pisos de la estructura general es inferior a 1/100, lo que puede cumplir con los requisitos básicos para sobrevivir a un gran terremoto, la mayoría de los componentes del exterior principal; El marco no ha cedido y se puede alcanzar el nivel de rendimiento. El marco exterior está intacto en su conjunto bajo la acción de un gran terremoto; las vigas de conexión del tubo central entran completamente en plasticidad, desempeñan un papel en la disipación de energía y cumplen con los objetivos de rendimiento. ; la deformación por compresión del hormigón del muro de corte y el nivel de deformación por tracción de las barras de acero distribuidas son bajos.
4.1.5 El análisis estructural anti-colapso demuestra el proceso de seguridad y daño. Sin embargo, el análisis elástico-plástico de grandes terremotos muestra que la estructura general puede alcanzar el objetivo de rendimiento sísmico bajo la acción de un gran terremoto predeterminado. , según las opiniones de los expertos en revisión sísmica, se realizó un análisis Pushover adicional bajo dos modos diferentes de distribución de fuerza lateral de carga de viento y acción sísmica para analizar el posible proceso de daño y los posibles puntos débiles de la estructura, y demostrar aún más la seguridad de la estructura. y la confiabilidad del sistema estructural. Los resultados del análisis muestran que bajo la acción de dos fuerzas laterales diferentes, el daño a la estructura comienza en las vigas de conexión, y el daño severo comienza en el pandeo de los miembros del muro de compresión central, lo que resulta en el colapso de la estructura y el pared de compresión Cuando la extremidad fue aplastada, el marco exterior estaba básicamente intacto. De acuerdo con las características de tensión de la estructura curva y el momento de vuelco final, la torre de este proyecto tiene un alto grado de seguridad y puede lograr un diseño que no colapsará en un terremoto superior a 7 grados (0,15 g).
4.2 Diseño excéntrico de vigas y columnas
Debido a las altas exigencias de los propietarios y arquitectos en cuanto al espacio interior, el interior de la oficina debe tener un efecto arquitectónico sin columnas. , para igualar el efecto arquitectónico Para lograr esto, las uniones viga-columna de este proyecto adoptan una forma de conexión de nodo completamente excéntrica, es decir, cuando la viga del anillo exterior está conectada a la columna de acero del marco exterior, la viga del anillo exterior está Ubicado dentro de la columna de acero. Las juntas típicas viga-columna totalmente excéntricas se han utilizado en edificios de varios pisos en áreas no sísmicas en el extranjero, pero esta es la primera vez que se utilizan en edificios de gran altura en el país resistente a terremotos. áreas.
En comparación con la junta excéntrica viga-columna convencional de 43 nodos, la estructura de conexión de los nodos dentro del rango donde la viga anular se desvía de la columna de acero del marco exterior debe diseñarse para esta condición especial del edificio. El diseño de todo el nodo requiere un concepto sistemático, además del análisis y el diseño teóricos, se realizarán pruebas posteriores de rendimiento del nodo para demostrarlo más.
Los principales conceptos de diseño adoptados en este proyecto:
1) Los nodos excéntricos conducen a una distribución desigual de la tensión en el área del nodo. El diseño de la estructura del nodo debe basarse en el concepto de transmisión de fuerza. para garantizar que cada placa tenga continuidad entre los componentes, confiabilidad de las conexiones y viabilidad de la construcción. La estructura de una junta excéntrica típica que cumple con los requisitos de diseño de capacidad portante sísmica.
2) Debido a la disposición excéntrica de las vigas, las condiciones de restricción de las vigas sobre las columnas son diferentes a las convencionales; uniones viga-columna centradas, y es necesario estudiar los efectos de las uniones excéntricas en las columnas Analizar y confirmar la estabilidad general y local de la torre
3) Dado que todo el nodo de la torre adopta este nodo excéntrico, y la rigidez del nodo excéntrico se debilita en comparación con el nodo central convencional, por lo que durante el análisis general de la torre, se debe considerar el impacto de la rigidez del nodo en los indicadores generales de la torre.
Las ideas de diseño específicas para la estructura de nodos excéntricos típicos son: 1) Obtener la curva de sensibilidad de la rigidez de cada grado de libertad del nodo a los principales indicadores de análisis de la estructura a través del análisis del modelo general, y luego confirme el nodo mediante el análisis de elementos finitos del nodo. La ubicación aproximada de la rigidez se utiliza para evaluar la influencia de la rigidez del nodo y se analiza la sensibilidad de la rigidez del nodo en la dirección de la viga anular. La prueba de unión excéntrica de este proyecto se completó en el laboratorio de la Universidad de Tsinghua en agosto de 2014 y se realizó una demostración de expertos. Los resultados de la prueba mostraron que la prueba de unión cumplió con los requisitos de diseño estructural y que la capacidad de carga, ductilidad y rigidez alcanzaron los objetivos esperados. .
4.3 Diseño de transición de pared inclinada del tubo central
Debido a la naturaleza especial de este proyecto, el tubo central debe retraerse desde el piso 48 al 51 considerando el peso del mismo. La superestructura ya es relativamente pequeña, el diseño estructural adopta una solución para la transición de las cuatro paredes inclinadas. Se desarrolló una solución para la transición de las cuatro paredes inclinadas, para lo cual se llevaron a cabo investigaciones y un diseño temático detallado para garantizar la seguridad del diseño estructural.
4.3.1 Investigación sobre el mecanismo de transmisión de fuerza del área de muro inclinado
El mecanismo de transmisión de carga horizontal del área de muro inclinado no es muy diferente del diseño convencional, principalmente en el transferencia de carga vertical Cómo diseñar componentes horizontales. Después del análisis, el mecanismo de transmisión de fuerza de la componente horizontal de la fuerza vertical es que la mayor parte de la componente horizontal de la fuerza vertical se transmite a través del autoequilibrio interno del tubo central, mientras que una pequeña parte (menos de 10) se transmite al marco exterior a través de la losa del piso. Esto se debe a la estructura externa de este proyecto. Esto se debe a la baja rigidez lateral del marco y la capacidad limitada de restricción del marco exterior.
4.3.2 Diseño de capacidad portante de los componentes en el área del muro inclinado
Para los componentes en el área del muro inclinado, se lleva a cabo un análisis detallado de tensiones a partir de pequeños terremotos no sísmicos, Etapas de terremotos moderados y grandes. Análisis y diseño para garantizar la seguridad de la capacidad portante de los componentes principales en la trayectoria de transmisión de fuerzas.
4.3.3 Diseño de rigidez de componentes en la zona del muro inclinado
Para diseño estructural basado en componentes de hormigón armado, además de garantizar la seguridad de la capacidad portante de los componentes , se debe realizar un análisis más detallado de los componentes. La degradación de la rigidez bajo tensión afecta el mecanismo de transmisión de fuerza original en el área local, garantizando así que el grado de redistribución de la fuerza dentro de la estructura sea seguro y controlable. Para esta área, el análisis muestra que es más necesario diseñar especialmente la rigidez axial de las vigas de acoplamiento. Por esta razón, de acuerdo con el principio de redistribución controlable de fuerzas internas, para miembros con fisuración por tracción, como las vigas de acoplamiento, horizontales críticas. vigas y vigas de corte. El área circunferencial donde el muro de fuerza está conectado al piso está reforzada con placas de acero incorporadas.
4.4 Análisis de tracción-cortante y diseño de muros de corte en edificios muy altos
Cuando los edificios muy altos se someten a grandes cargas horizontales, la deformación y la tensión generales son principalmente de flexión. Cuando la carga horizontal es lo suficientemente grande, es posible que la carga vertical de la estructura no pueda compensar la fuerza de tracción generada por el momento de vuelco, lo que provoca que las columnas o paredes se estiren. Para miembros de hormigón armado, la tensión causará dos problemas: 1) La degradación de la rigidez local del miembro puede conducir a una redistribución excesiva de la fuerza interna. Si la redistribución de la fuerza interna no se puede estimar razonablemente, afectará la seguridad del diseño; 2) Cuándo. componentes como los muros de corte están bajo tensión en toda la sección, además de la capacidad de carga de corte de la sección oblicua que debe diseñarse, el agrietamiento de la sección completa puede afectar la capacidad de carga de corte del muro de corte.
4.4.1 Análisis no lineal de tensión y corte de muros de corte
Este proyecto utiliza el software LS-DYNA para realizar un análisis no lineal de la estructura, en el que la unidad de muro de corte utiliza una fina modelo de elemento de capa. El constitutivo de hormigón adopta directamente el constitutivo de hormigón bidimensional (modelo de Darwin-Pecknold). El constitutivo de material adopta el modelo de grieta rotacional y establece el coeficiente de transferencia de corte apropiado. Este es un modelo de prueba de una pared de dos ramas. Una de las ramas de la pared es elástica y la otra es elástico-plástica. Las dos ramas de la pared están conectadas por un brazo rígido. Analice cómo cambia la fuerza de corte en la rama de la pared. Cambio de rigidez al corte bajo la acción de una carga horizontal, el proceso de redistribución de la fuerza de corte en las paredes de las extremidades articuladas.
Se puede ver en los resultados del análisis del caso de prueba que en la etapa elástica, la fuerza cortante de los dos pilares de la pared es igual. Sin embargo, a medida que el pilar de la pared de plástico elástico entra en el grado plástico, eso. es, después del agrietamiento, la fuerza de corte que puede compartir. La fuerza de corte disminuye lentamente y la fuerza de corte reducida y la fuerza externa aumentada se transfieren a las extremidades de la pared elástica. Para el modelo de prueba de la pared de la extremidad de la articulación, el proceso de redistribución de la fuerza de corte de. la pared de la extremidad de la articulación se muestra en la simulación de tensión y corte de la pared de corte del software LS-DYNA. Es consistente con el concepto de mecánica. Para la torre de este proyecto, debido a que se encuentra en la zona de 7 grados, el agrietamiento del tubo central no es grave. En el proceso de análisis elástico-plástico de grandes terremotos, se adoptó el concepto de análisis de sensibilidad para estudiar los efectos de. barras de acero, secciones de acero, etc. en el muro de corte La influencia del coeficiente de transferencia de corte del modelo de grieta difusa demuestra que se puede garantizar el rendimiento sísmico de la estructura en sí y el efecto de redistribución de la fuerza interna del miembro del muro de tracción-cortante. El agrietamiento se ha considerado plenamente.
4.4.2 Diseño de muros de tensión-cortante
Problema Según la literatura, cuando los miembros de hormigón armado se someten a tensión y flexión, la tensión tiene un impacto en la capacidad de carga de corte de Para miembros pequeños tensados excéntricamente, las pruebas y análisis teóricos muestran que la reducción en la resistencia al corte de las secciones oblicuas causada por la tensión axial. No exceder la capacidad de carga de corte del concreto de los miembros de flexión pura 70, el mecanismo de capacidad de carga de corte existente y el cálculo de los miembros de tensión excéntricos son factibles, pero debe tenerse en cuenta que la fórmula de diseño es adecuada para situaciones donde el ancho de la grieta no es demasiado grande. .
Para el cálculo del deslizamiento por corte de juntas de fisuración horizontales con tensión parcial pequeña, generalmente se pueden utilizar dos métodos a considerar: 1) El corte por deslizamiento horizontal está determinado por la placa de acero incorporada en el muro o pieza de corte. de la fuerza cortante está determinada por barras de acero transversales en forma de X que asumen la responsabilidad; 2) Considere el papel de las barras de acero de sección y longitudinales, incluido el papel de los pernos ocultos. Ambos métodos pueden realizar el diseño antideslizante de secciones horizontales, pero también se debe considerar la influencia del nivel de tensión longitudinal del acero y las barras de acero. Además, cuando el muro de corte es un pequeño elemento de tracción excéntrico, es necesario controlar un nivel de tensión de tracción razonable para garantizar que las barras longitudinales no se rompan y adoptar un método de análisis adecuado para la redistribución de las fuerzas internas de tensión-cortante. en el muro de corte.
4.4.3 Esfuerzo de tracción de pilares de muro bajo la combinación estándar de sismos moderados
No existe un esfuerzo de tracción promedio en la sección de todos los pilares de muro de las torres de este proyecto bajo el acción de pequeños terremotos y cargas de viento de 50 años Bajo la combinación de estándares de terremotos, solo una pequeña cantidad de la parte inferior y superior de las extremidades de la pared tienen fuerza de tracción, y el nivel promedio de tensión de tracción es menor que la tensión de agrietamiento por tracción del concreto ftk. El nivel de tensión de tracción del tubo central de la torre en este proyecto es bajo.
Debido a las características y requisitos del plan arquitectónico en sí, este proyecto plantea un gran desafío para el diseño estructural. El diseño estructural y la investigación técnica también son diferentes de los requisitos de diseño sísmico irregular de los súper altos convencionales. Por esta razón, el concepto antisísmico de la sinergia y coordinación general de las estructuras internas y externas se adopta de manera innovadora para el diseño del sistema estructural. Al mismo tiempo, se utiliza el método de diseño estructural sistemático para el diseño temático. Demostración de puntos clave de antisísmicidad. Debido al espacio limitado, no podemos discutir las dificultades técnicas restantes en el diseño estructural, como los cimientos y el diseño de los cimientos, el diseño de juntas oblicuas de grandes espacios, el esquema y diseño de la estructura de la corona de la torre, el análisis de estabilidad general y local de la estructura de acero del marco exterior, el piso. Se presentan en detalle el análisis de tensión, la simulación del plan de construcción, el análisis estructural, el diseño de componentes y las medidas resistentes a terremotos.
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